2 20MW汽轮机高压调节阀门波动的原因分析.ppt

200MW汽轮机高压调节阀门波动的原因分析 白慧军（沈阳华润热电有限公司） 【摘　要】 本文介绍了200MW汽轮机数字电液控制系统高压调节汽门在运行过程中出现的故障现象，分析了造成阀门波动的可能原因,总结了问题解决的经验,提出了解决方案。 【关键词】 DEH　 高压调节阀门 LVDT　波动 故障 分析 0 概述： 沈阳华润热电有限公司3号200MW汽轮机是哈尔滨汽轮机厂有限责任公司生产的超高压蒸汽参数、一次中间再热、单轴、双缸、双排汽、双抽、凝汽供热式汽轮机组。型号为：CC140/N200—12.75/1.08/0.245。与该机组配套的数字电液调节系统（DEH）液压部分采用了高压抗燃油装置，工作压力为12～14MPa；电控部分采用中国电力科学研究院北京电研智 深控制技术公司EDPF-NT型分散控制系统。这台汽轮机DEH的设计借鉴了引进型300MW机组的控制策略，采取一对一的方式来实现对汽轮机的控制，即DEH发出的阀位控制指令通过9块EDPF-VCII卡分别送到9个调节汽门 （4个高压调节阀、2个中压调节阀、3个抽汽调节阀）的电液伺服阀（MOOG阀）上；MOOG阀将电信号转换成液压信号，由安装在油动机上的高压抗燃油执行机构 直接带动调速汽门的蒸汽阀头开启和关闭。在各调速汽门的油动机上，均安装一个电液伺服阀及两只线性位移传感器LVDT，调速汽门的开度经过模数转换，反馈至DEH与给定值相比较，精确地控制汽轮机的转速或功率。 同时还具有ATC方式、一次调频、协调控制、超速保护等功能。不仅从根本上解决了机械液压调节部套固有的弊病，提高了闭环阀位控制精度，而且实现了阀门管理，使机组运行的安全性和经济性得到有效的改善。 1　故障现象: 我公司3号机组从2009年9月开始，多次出现汽轮机单阀控制方式下1号、2号高压调门摆动振荡的现象，如表格1所示，记录了9月份某一时刻机组正常运行时在工程师站和操作员站上观测到的1-4号高压调门振荡情况： 表格一 10月初，又记录了某一时刻机组正常运行时1-4号高压调门振荡情况，见表格2 表格2 从上可见，在各个开度下，3号、4号高压调门波动较小，而1号、2号高压调门均有较大波动，高压调门的波动导致负荷波动最大达9-10MW。而由于处于开环阀位控制方式下，相应单阀阀门指令并未变化，一直在画直线。根据DEH系统组成原理，对该问题进行了分析。 2、高压调门振荡的原因分析 2.1 EDPF-NT型DEH系统工作原理： 该机组的9个调节汽门（4个高压调节阀、2个中压调节阀、3个抽汽调节阀）均采用伺服阀（MOOG阀）控制闭环回路。DEH控制系统包括2个闭环回路：一是转速、功率控制回路，对转速和功率进行闭环控制，采用PI 调节规律，包括伺服控制卡、主控制器以前部分均由电调EDPF-NT型分散控制系统完成，构成串级调节系统 主回路。伺服阀、油动机、阀位反馈LVDT等安装在就地，由伺服控制卡、MOOG伺服阀、油动机、阀位反馈 LVDT组成串级调节系统副回路， 在伺服控制卡采用PI调节规律。 2.2 纯电调型EDH伺服控制卡(EDPF-VCII) EDPF-VC卡是专门为DEH系统设计的智能型伺服、功放卡，它接受主控制器的控制输出指令经功放后直接驱动电液转换器。在EDPF-VC卡上集成有LVDT信号变送器，并自动进行高选，然后通过内部的变参数PI调节器形成阀位闭环，实现精确的阀位控制。通过超级终端，可方便地进行LVDT电气零点和满度设置，调整控制参数。 另外，卡上还设有手操作接口，与手操盘连接可实现手操作后备。 技术指标： ◇直接配用如MOOG或DDV等伺服阀； ◇功放输出：－10V~＋10V.-10mA~＋10mA◇具有PI调节功能； ◇具备手操功能； 2.3 可能引起调节阀门波动的原因： 根据系统组成原理，结合故障出现的现象，进行了分析讨论： 2.3.1主控制器故障： 由于在出现故障后，系统由负荷控制方式切换到阀位控制方式，在调门振荡时，控制器输出指令并未变化，一直画直线，故而完全可以排除主控制器异常。 2.3.2 伺服控制卡故障： 在该台机组大修后期调试阶段，对各调门的控制参数进行整定，保证了调门的开关速率、极限位置、不振荡等符合要求。在出现1号、2号高压调门有波动尤其是1号高压调门有较大波动后，分别对两个调门的伺服控制卡内的PID参数进行了检查和调整。这之后，2号高压调门的振荡波动明显减小，直至正常了。但1号高压调门的振荡波动没有任何变小的趋势。说明2号高压调门的波动是由 伺服控制卡参数设置不当引起，而1号高压调门的波动原因未清。 2