铸铁件冒口设计分解.ppt

铸铁件冒口定量设计西安理工大学 魏兵2008.03.28 ⑸冒口的压力使铸件凝固过程处于正压状态； ⑹冒口颈 短、 薄、 宽。 可见，铸铁件均衡凝固有限补缩设计的冒口位置、冒口大小、冒口补缩时间等与顺序凝固有显著不同。 e=2.7 Mc ——铸件模数 Qm ——质量周界商 （2）球铁件收缩时间分数 3 冒口体模数MR MR=f1f2f3Mc f1 ——冒口平衡系数 取f1=1.2 f2 ——收缩模数系数 f2=√Pc f3 ——冒口压力系数 f3=1.1~1.3 4 冒口颈模数MN MN=fp.f2.f4 Mc fp ——流通效应系数 fp=0.45-0.55 f4 ——冒口颈长度系数 f4=0.8~1.0 6 无冒口铸造工艺 无冒口铸造的本质是浇口当冒口 7 浇口当冒口补缩工艺 （2）浇注系统流通效应：金属液流过、通过直浇道、横浇道、内浇道时，周围的型砂被加热，凝固时间延长的热效应。为此，小的浇注系统模数可以有长的凝固时间。流通效应系数推荐为： f直浇道流通效应系数=0.70~0.80 f横浇道流通效应系数=0.75~0.85 f内浇道流通效应系数=0.35~0.40 （3）直浇道模数 MZ MZ=f直.f1f2f3Mc f1 ——冒口平衡系数 取f1=1.2 f2 ——收缩模数系数 f3 ——冒口压力系数 f3=1.1-1.3 f直浇道流通效应系数=0.70-0.80 （4）横浇道模数 Mh Mh=f横.f2.Mc f2 ——收缩模数系数 f横浇道流通效应系数=0.75~0.85 （5）内浇道模数Mn Mn=f内f2.f4Mc f4 ——冒口颈长度系数 f4=0.8-1.0 f2 ——收缩模数系数 f内浇道流通效应系数=0.35-0.40 8 浇注系统充填与补缩一体化设计 （1）充填设计 （2）补缩设计 （3）取二者较大者,再核算 （4）给出二者都满足的尺寸 9 应用举例 教材：铸件充填与补缩工艺定量设计理论及计算 （1）应用均衡凝固收缩模数法设计补缩式浇注系统消除球铁油缸铸造缺陷（64页） （2）均衡凝固飞边冒口在汽车转向助力泵体铸件上的应用（67页） （3）ZTW-A-02摩擦片缸套铸铁件平做平浇爬芯工艺（111页） （4）浇注系统和冒口联合补缩消除球铁镶圈铸件缩孔缺陷（125页） 谢 谢！ * * 1 冒口设计原则 ⑴ 冒口补缩时间要长于铸件收缩时间AP，即冒口的模数 Mr要大于铸件的收缩模数 Ms; ⑵冒口能提供的补缩液量要大于铸件表观收缩量； ⑶冒口位置不要放在铸件的几何热节上，防止接触热节的产生； ⑷冒口和铸件之间存在补缩通道，补缩通道的模数大于收缩模数； PC= AP AC PC= 1.0 e (0.5Mc+0.01Qm) （1）灰铸铁件收缩时间分数 Qm= G Mc3 2 铸铁件收缩时间分数 Pc= 1.0 e (0.65Mc+0.01Qm) 冒口位置 均衡段 均衡段 5 冒口个数（均衡段的个数） （1）补缩模型 10 铸铁件冒口系列