喷射器设计.doc

喷射器设计 喷射器,并对其工作压力进行了核定,对于小氮肥厂解决再生的问题具有指导意义。; n: E7 t D, S6 t u$ C, E关键词　脱硫再生　喷射器　喷嘴1 h$ U7 H4 X( ]3 }1　设计原因; t; k/ f( I; o, ]; ^我厂曾经脱硫效果不佳,脱硫后气体中ρ(H2S)长时间超过0.1 g/m3,导致中变一段触媒只使用3个月就失效。原因是脱硫再生效果差,主要有以下表现: g% h- D, R. x- Fa)贫液混浊度极高,且再生后硫泡沫少;$ T i0 h5 P2 y0 ^b)喷射器反喷,器壁弹溅严重;9 U9 T: F1 u8 Q??r4 dc)每天回收硫磺量只有40 kg左右。??@8 f3 y5 G* `经分析,认为导致再生效果差的根本原因是喷射器工作不稳定,吸入的空气量不够,因此必须重新设计喷射器。6 Q |2 f3 q3 ]/ R2 x2　已知设计条件/ s9 ?! m3 `. j( z, ga)脱硫液流量为190 m3/h;/ z9 h4 r0 D b. V7 L. Rb)测定脱硫液密度为1100 kg/m3;( J, | T. a. s# ac)喷射器总个数为8个;0 |; q o; E( T/ l5 @d)再生液位正常高度4.5 m。5 U$ i0 ]; y% K* T6 u3　喷射器的设计计算9 Y/ b P2 Z! C _3·1　喷嘴进口压力的核定及喷嘴直径的选定2 m+ N* T( s) |! Y7 }4 i, i由参考文献〔1〕可知符合判据3 }) l! @! r5 ]0 l: YCri2Δ-PBCri1的流型,喷射器才能稳定地工作。其中) z! {/ [- |$ s0 NCri1=1.75/AR-1.07/A2R??x u6 }% H* L, l% z! LCri2=-ρMR-PSlnPB/PS+φ21(1+MR)×(1+ρMR)2/A2R% A* t??d) n6 B g又有AR=AD/Ad　ρ=ρm/ρe　-PS=PS/(PM-PS)) A$ K+ f- ]3 Y, G- i- j/ ^6 z. wΔ-PB=(PB-PS)/(PM-PS). L: t. {/ `$ J7 _其中:MR———气液质量比;% H/ B- v8 r- \ Z??JAD———喷嘴口截面积;7 s# Z, ^) R- U1 U- h$ bAd———喉管截面积;! n! ^/ {$ ]( |7 k; ~ρm、ρe———液、气体密度;??a/ p s* V, H4 TPB———背压;- e6 f( E) u! V7 a3 w ]PS———抽吸压力;# F6 q/ T% |) g1 h5 J BPM———喷嘴进口压力;1 t* c) w I# p gΔPB———无因次化压力。4 f* b+ X4 }- ?) g3·1·1　MR的计算5 \2 E; }( C. b$ `??J一般,氨水液相催化法的硫容量为0.15~0.2 g/L,取0.2 g/L。氧化1 kgH2S需理论空气量1.57 m3(标),实际空气量可取理论的8倍,则再生空气用量为:) I9 ^??W9 ]. e( @6 W0 S, \ n0.2×190×1.57×8=477.3 m3/h* x9 X! D) a0 g* c A/ |ρe=1.293 kg/m3% I1 }7 J z8 f% LMR=477.3×1.293/(190×1100)=2.95×10-3/ X- c3 `2 R S5 z2 w C; \* g; |3·1·2　喷嘴进口压力PM的核定及喷嘴直径的选定- j3 }# ?; M: l7 b- ?7 Pa)Δ-PBCri1=1.75/AR-1.07/A2R(1)) }$ N% z1 y7 F8 u ~; K/ Jb)Δ-PBCri2-PS=PS/(PM-PS) = 10. 03/(PM-10·03). a- B! G; Y) |??^9 E) ~ T! VPB=4.5×1.1=5 mH2O柱(表压)1 V Q5 G5 s n$ oρ=ρm/ρe=1100/1.293=850.7, P: U C9 l9 k8 ^3 H; h一般　φ1=0.954 j! B0 M??i% Z yCri2 =-ρMR-PSlnPB/PS+φ21(1+MR)×(1+ρMR)2/A2R=- 850.7×2.95×10-3×10.03PM-10.03×ln10.33+510.33-0.3+0·952×(1+2·95×10-3)×(1+850.7×2.95×10-3)/A2R# q8 D1 v0 t _6 V5 b) X即　-10.68/(PM-10.03)+11.122/