关于岩土工程勘察评价.ppt

关于岩土工程勘察评价与地基基础设计的几点体验 (西安地区) 提 要 1. CFG桩复合地基在西安地区的适用性与使用效果 1.1 皂河古河道区的条件(地层结构、岩土性质等)有利于采用CFG桩，迄今已有数十幢高度为21～27层的高层建筑成功地采用了此法，实测沉降多为20～30mm. 1.2 CFG桩复合地基要求被处理的土具有一定的承载能力。为此，在自重湿陷黄土场地应先行消除其湿陷性，然后采用CFG桩复合地基。 1.3 桩顶和基础之间的褥垫层必不可少，其厚度多为20～30mm左右为宜。 2. 预制桩 2. 预制桩(混凝土桩、预应力管桩等)在西安北郊渭河高漫滩与一级阶地区的适用性好，深15～20m处的巨厚、密实的中粗砂层提供了设置端承桩的条件。端承桩经后压浆处理，单桩承载力还可提高1.5～2.0倍。迄今已有多个工程项目成功地采用了预制桩与后压浆相结合的桩基。应该指出预应力高强度管桩，无论是采用压入方式还是击入方式设桩是有很大的应用前景的。 3. 不是所有的地基都适用挤密法。有时会适得其反，今以位于皂河古河道区的某一高18层的建筑为例： 3.1 基本情况：基深d＝7.3m；地层：粉质粘土(黄土状)与其下的古土壤，处理前的Es＝11～13MPa；北邻的中华世纪城，工地已作过9处 深层载荷试验，得类同的Es值。 3.2 采用的地基处理方法：砂石挤密桩复合地基，桩长7.5m。 3.3 处理效果 经2年又10个月的沉降观测，到2004年10月，发现沉降较大，西南角沉降最大达190mm，四角的平均值为140mm。 3.4 质量检测报告的结论之一：效果不大。 4. 自重湿陷性黄土，即使是老黄土，其对桩基的下拉荷载，不容忽视，今以蒲城电厂的控孔桩试验为例： 4.1 地层结构与试桩布置(见图) 4.2 强夯效果(见图) 4.3 桩尖阻力及其变化(见图) 4.4 轴力与侧摩阻力随深度的变化(见图) 5. 统一桩间土的挤密质量试验与挤密质量的抽样检测： 5.1 试验与检测应均以平均挤密系数ηc是否达到设计及规程要求为准(挤密桩法处理地基技术规程《DBJ61-2-2005》5.1.1条，建筑地基处理技术规范《JGJ79-2002》1.4)。不宜继续同时要求使用二个标准：平均挤密系数和最小挤密系数。 5.2 对应挤密处理的地基进行试验与检测，没有必要，也不应利用试验与检测数据对自重湿陷量△ZS与湿陷量△S重新作计算与评价。 5.3 取样位置、数量应按上述规程的5.1.1或上述规范的说明14.2.4确定。 6. 建议在砂土层和粘性土层中都进行SPT试验 6.1 有利于用多种方法确定地基承载力，分析预计地基沉降，特别是对难以取得不扰动试样的砂土层是如此。 6.2 国内外已积累有不少的经验关系，如： 6.2.1 按高层建筑岩土工程勘察规程(JGJ72-2004)附录F： 粉土及粉细砂ES=(1~1.2)N MPa 10≤N≤50(击) 中　粗　砂 ES=(1.5~2)N MPa 10≤N≤50(击) 6.2.2 国外经验工有如： ·D＇Appoloniaelal(1970) 　　ES＝0.756N+18.75 MPa ·Decourt(1989) ES＝3N MPa 　砂中的打入桩 ·Hirayama(1 991) ES＝1.4N MPa 粘性土 6.3 也有直接利用N值进行沉降计算的，如： ·Burland and Burbridge(1985)用下式估算置于砂层上的基础沉降 mm 式中Sc=计算沉降，mm；B=基宽，m；q=基底压力，kPa； σ’vo=基底处的初始有效垂直应力，kPa；N60深度B0.75范围内的平均标贯击数，改正至理论锤击能的60％。 高层建筑岩土工程勘察规程(JGJ72-2004 )附录F的F.0.4用下式估算桩基础的最终沉降量： mm 详见该规程。 7. 关于桩基沉降计算模型的建议 建议采用建筑地基基础设计规范(GB5007-2002)附录R中，R.0.3的计算模型。迄今，在西安市的西郊，北郊按该模型计算的建筑物沉降与实测沉降比较接近。 8. 深层黄土的承载力(比例界限压力