2025《纺织厂污水处理的鲁塞尔氧化沟设计案例》1500字.docx
纺织厂污水处理的鲁塞尔氧化沟设计案例综述
1.1设计说明
在卡鲁塞尔2000型氧化沟上进行了改良设计，增加了厌氧池，提高内回流，使脱氮效果达到最佳。
1.2设计计算
图4.4改良型卡鲁塞尔氧化沟示意图
①主要设计参数：
设计流量：Q=25000
设计进水水质：BOD5浓度S0=165mg/L；TSS浓度X0=225mg/L；VSS=157.5mg/L（MLVSS/MLSS=0.7）；TKN=40mg/L；NH3
设计出水水质：BOD5浓度Se=20mg/L；TSS浓度Xe
污泥总产率系数Yt=1.05kgVSS/kgBOD
混合液悬浮固体浓度（MLSS）X=4g/L；
混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）Xv
污泥龄θc
污泥自身氧化系数Kd=0.05d-1
SS的污泥转化率f，宜根据试验资料确定，无试验资料时可取0.5~0.7，f
②好氧区容积
V
停留时间为
t
③缺氧区容积V2
V
1）脱氮速率K
K
K
2）排出生物反应池系统的微生物量?
?
式中：Yt——无试验资料时,系统有初次沉淀池时取0.3，无初次沉淀池时取0.6～1.0；Y
?
3）缺氧容积V
V
好氧区水力停留时间t2
t
④厌氧区容积V3（m
V
⑤氧化沟总容积V及停留时间t
V=
t=
校核污泥负荷
N=
0.05≤N≤0.10，满足要求。
⑥剩余污泥量?X
?X=
=0.7×1.0×25000×
去除1kgBOD5产生的干污泥量为
?X
⑦需氧量
1）污水需氧量AOR
AOR=0.001aQ
?0.62b
=0.001×1.47×25000×
式中：AOR——污水需氧量kgO
NK
Nke
N
Noe
0.12?X
a——氮的氧当量，当含物质以BOD5计时，取a=1.47；
b——常数，氧化每千克氨氮所需氧量，取b=4.57；
c——常数，细菌细胞的氧当量，取c=1.42。
去除1kgBOD
2）标准状态下需氧量SOR
SOR=
ρ=
污水处理厂在海拔376m处，对应大气压0.97×10
式中：T——实际水温，取最高水温25℃；
α——污水传氧速率与清水传氧速率之比，取值范围0.5~0.95,取
β——污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧浓度之比，通常为0.9~0.97，取0.9；
CsT——T℃时好氧反应池中平均溶解氧饱和度，mg/L
C——水中含有的溶解氧浓度，mg/L，取C=2mg/L。
SOR=
=4966.185
⑧设计两座卡鲁塞尔氧化沟，以单组计算为例
有效容积
V
取氧化沟有效水深h=4m，超高为1.0m，则
氧化沟面积A
A
高度H
H=4+1.0=5
1）好氧区尺寸
单组氧化沟好氧区容积
V
好氧区面积
A
单沟道宽度b取8.0m，中间分隔墙厚为
氧化沟在弯道处的面积
A
直线段部分面积A
氧化沟的直线长度
L
2）缺氧区尺寸
缺氧区容积
V
缺氧区面积
A
缺氧区宽度B2
B
缺氧区长度
L
3）厌氧区尺寸
单组氧化沟厌氧区容积
V
厌氧区面积
A
厌氧区长度L3
L
厌氧区宽度
B
取L3=33m；B3=7.2m。
⑨曝气设备选择
单座氧化沟需氧量为
SOR
曝气机充氧能力为2.1kgO
⑩设备选择
厌氧区、好氧区应采用机械搅拌，混合功率宜采用2～8W/m
1）厌氧区有效容积
V
混合全部污水所需功率=6×950.4=5702.4
厌氧区内设潜水搅拌机4
反算混合池污水所用功率
2）缺氧区混合功率按6W/
厌氧区有效容积
V
混合全部污水所需功率=6×1716=10296
缺氧区内设潜水搅拌机入4
反算混合池污水所用功率
3）设备、仪表选型
a.厌氧池
为防止污泥沉降并保证沟内大于0.3m/s的流速，采用4台QGB1.5/4?1800/2?42(功率1.5kW/台)的潜水低速推进器，详细参数见下表4.7
b.缺氧池
采用4台QGB3/4-1100/3-303(功率3.0kW/台)的低速推进器，详细参数见下表4.6，控制回流比100%～600%。
c.氧化沟主体反应区
选用DSC350倒伞型表面曝气机两台，详细参数见下表4.8。DSC350型倒伞表面曝气机直径为3500mm，确定氧化沟沟宽为8m，有效水深为4.0m。
表4.7低速推进器设备参数
池型
型号
电机功率（kW）
截面有效扰动半径（m）
轴向有效推进距离（m）
叶轮直径（mm）
叶轮转速(r/min)
厌氧池
QGB1.5/4-1800/2-42
1.5
≥5
≥25
1800
42
缺氧池
QGB3/4-1100/3-303
3
≥2.5
≥25
1100
115
表4.8倒伞形叶轮曝气机设备参数
型号
叶轮直径（mm）
叶轮高度（