外脚手架卸荷方案.doc

外脚手架施工卸荷方案 东方石化园8#楼为28层高层住宅楼，层高为2.9m，女儿墙高度为1.6m。原外脚手架施工方案（已审批），为每21.6m为一挑，在18层顶板悬挑脚手架升至25层顶板后，还剩三层，高度为3×2.9m＋1.6m=10.3m。考虑到工程的工期和成本，在保证安全的前提下，本着经济、适用的原则，在25层顶板卸荷来保证脚手架的安全。（卸荷构造简图见附图1） 一、脚手架的架体构造同原外脚手施工方案 二、设计计算（计算模型见附图2） 1、脚手架按极限状态设计的表达式为： 0.9[1.2（G1K+G2K）+0.85×1.4∑NQK]≤R R： 脚手架杆配件抗力设计值 G1K：脚手架结构自重标准值产生的轴向力 G2K：构配件自重标准值产生的轴向力 ∑NQK：施工荷载标准值产生的轴向力总合，包括风荷载 （1）G1K 荷载的计取、G2K荷载的计取：（以一个步架高1.8米，立杆纵距1.5米，横距1.5米为计算单元） 大横杆、扶手杆、铺底杆 6×1.5×37.63=338.67 N 立杆 2×1.8×37.63=135.47 N 小横杆 1×1.4×37.63=52.68 N 扣件 8×13.2=105.6 N 剪刀撑 1.5×1.8×15=40.5 N 脚手铺竹笆（湿） 1.5×1.0×50=75.0 N 密目网 1.5×1.8×20=54.0 N 垃圾和雪 1.5×1.0×30-45.0 N 悬挑杆、扣件 184.13 N 作业层内侧板、平网 3×110=330 N 合计：G1K+G2K=846.92×6+184.13+330 =5595.65 N 说明：卸荷高度为2.9×3+1.6+1.2=11.5m约合六步架 NQK施工荷载和风荷载的计取： 施工荷载： 1.5×1.0×3000=4500 N 风荷载： WK=0.7μZ×μS×WO （标准值） μZ ：风压高度系数60m高，取1.46 μS ：风荷载体型系数，取1.0 WO ：基本风压，取0.35KN/m2 风荷载设计值为：0.7×1.46×1.0×0.35×103×1.5×11.5=6170N 将前述各数据代入脚手架极限状态设计式： 0.9[1.2×5595.6+0.85×1.4×（4500+6170×0.44×0.63×0.57）]=11907 N＜17800 N 脚手架配件抗力设计采用值R 说明：高层建筑相对高度的振型系数，取0.44 脚手架使用年限重现基本风压比值，取0.63 风荷载的荷载效应系，取0.57 2、抗力计算： （1）立杆稳定性计算： 组合风荷载：+≤f φ轴心受压构件稳定系数，查JGJ130-2001附录C取0.186 A立杆截面面积，取4.89×102mm2 N取最不利组合（假设架体全部作用于一根立杆上）11907N MW：立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 MW=0.85×1.4MWK=0.85×1.4WKlah2/10 =0.85×1.4×0.7×1.46×1.0×0.35×1.5×1.82/10 =0.26KN.m =260×103N.mm MW-风荷载标准值产生弯矩 WK-风荷载标准值 la-立杆纵矩 W为截面模量：5.08×103mm3 +=11907/（0.186×4.89×102）+260×103 /（5.08×103） =182.027N/mm2＜205 N/mm2 所以立杆稳定满足使用。 （2）斜撑杆稳定性计算： 斜撑杆不组合风荷载计算 =11907/（cos25.77°×０.186×４.８９×１０２） 　＝145.345N/mm2＜２０５N/mm2 故斜撑杆稳定。 （3）与墙体连接的横管所受力引起的弯矩很小，故其强度和变形可不进行计算。 (4)架体纵、横向水平杆的强度、变形、连墙件承载力在原施工方案中已验算，本方案不再重复计算。 三、脚手架卸荷施工安排及要求： 材料要求：同施工方案 施工准备： 钢管斜撑下支点：当立杆与大模板在同一平面时，直接利用对拉螺栓眼，不在同一平面上时在浇注砼墙板前预埋φ3.5cmPVC管，在螺栓眼或预埋管放置φ25螺纹钢作斜撑钢管支点。 斜撑钢管:斜撑钢管应与外立杆用旋转扣件连结。 水平连墙杆：在浇筑26层墙板前预留φ7.5cm的PVC管，与内、外立杆在同一平面内，后穿钢管，与内、外立杆用十字扣件连结，在墙板内、外卡扣件使之与墙体连成一体。 斜撑杆在外墙窗洞或阳台位置时