公路跨线桥连续箱梁满堂支架设计计算书.doc

目 录 一、计算依据 3 二、支架设计方案 3 三、支架力学验算 4 （一）最不利荷载位置计算 4 （二）次不利荷载位置计算 6 (三）一般不利荷载位置计算 8 四、纵横木楞力学验算 10 （一）最不利荷载位置计算 10 （二）次不利荷载位置计算 11 （三）一般不利荷载位置计算 12 五、地基承载力计算 13 六、跨公路门架计算 14 (一）荷载计算 14 1、最不利位置荷载计算 14 2、一般不利位置荷载计算 17 （三）纵梁工字钢验算 19 1、纵梁40号工字钢截面力学性能 19 2、受力计算 19 3、抗弯稳定性验算 20 4、剪应力验算 20 5、挠度计算 21 (四) 临时墩顶横梁验算 21 1、28号槽钢截面力学性能 21 2、受力计算 21 3、抗弯稳定性验算 22 番禺11号公路跨线桥连续箱梁 满堂支架计算 　　一、计算依据 　　《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 《番禺11号公路跨线桥设计图》　　　　 　　二、支架设计方案 番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34.5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联:（30m×4）+(35m×8)+(40m×2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1.8m，第三联梁高2.0m。第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽12m，连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.5mm 扣件式钢管支架，支架高度为5～9m。 第三联 12～15号敦，在13、14号中墩两侧各2m 长度范围按照50×30cm 布置立杆，在两个中墩两侧各2m～7m 长度范围内按照60×30cm（纵向×横向）布置立杆，其余范围按照60×60cm 布置立杆。12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆。 水平横杆按照120cm 步距布置，中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m 高设置一道水平剪刀撑。竖向调节钢管扣件全部采用3 个扣件扣住。为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管。具体详见“番禺11号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”。 　　三、支架力学验算 　　（一）最不利荷载位置计算 综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为12×2.0=24㎡,该位置长度为2.0 m。对该位置进行支架检算： 　　1、支架布置以50×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计 每延米重量为：24×1×26=624 （KN） 则单位面积承重为：q1=624KN/（12×1）=52 （KN/㎡） 由于钢管布置为50cm×30cm，则 单根承载力为：52 KN/㎡×0.5×0.3=7.8 （KN/根） 2、底模及内模构造荷载 　 取　q2=5KN/ ㎡ 3、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算) a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m） 　　q31=0.0384KN/m×9m=0.313 （KN/根） b、可调托座 　　　　q32=0.045KN/m×1 个=0.045 （KN/根） c、横杆自重 　　q33=0.0384KN/m×8×0.8=0.246 （KN/根） d、扣件自重 直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 （KN/根） 对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184 （KN/根） 所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35 =0.313+0.045+0.246+0.251+0.184 =1.039 （KN/根） 　　4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡) 　　q4=5KN/ ㎡ 5、单根钢管设计轴向力 荷载组合： 施工恒载:NGK=(q1+ q2)×0.5×0.3+ q3 =( 52+5)×0.5×0.3+1.039 =9.589 （KN/根） 活荷载: NQK= q4×0.5×0.3=5×0.5×0.3=0.75 （KN/根） 轴向力：N=1.2 NGK+1.4NQK =1.2×9.589+1.4×0.75 =12.557 （KN/根） 6、钢管支架的稳定性检算 单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=