光伏支架计算书.docx

C. C. c. c. 支架结构系统计算书 计算及设计依据 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB50017-2003 ) 材料力学性能 2-1 Q235结构钢 HM-41槽钢截面图 2.2.2HM-41槽钢物理特性 壁厚 t[mm] 2 截面积 A[mm2] 288.6 重量 [kg/m] 2.51 屈 服 fyk[N/mm2] 强 度 245 抗拉/压/弯强度 。[N/mm2] 215 弹性模量 [N/mm2] 200000 剪切模量 [N/mm2] 80000 Y轴距槽口 ei[mm] 22.61 Y轴距槽背 ?2[mm] -18.69 惯性矩 ly[cm4] 6.66 截面模量 Wyl[cm3] 2.95 容许弯矩 My[Nm] 3.56 2.3.1 HM-52槽钢截而 2.3.2 HM-52物理特性 壁厚 t[mm] 2. 5 截面积 A[mm2] 405.2 重量 [kg/m] 3.53  屈 服 fyk[N/mm2] 强 度 245 抗拉/压/弯强度 b [N/mm2] 215 弹性模量 [N/mm2] 200000 剪切模量 [N/mm2] 80000 Y轴距槽口 ei[mm] 26.00 Y轴距槽背 e?[mm] -26.00 惯性矩 ly[cm4] 13.97 截面模量 Wyi[cm3] 5.37 容许弯矩 My[Nm] 5.37 设计参数 太阳能板支架为主次梁布置，次梁跨度2.1m,±梁跨度2.5m;柱高度0.675m, 倾斜度15度：次梁及柱采用表面热镀锌型材，本计算书依据2X9 （电池板）阵 列进行计算，计算简图见图 基本风压值：wo=O.55KN/m2 基本雪压值：So=0.3KN/m2 电池板块（每块质量19.8kg. 1640X990mm.）阵列2 X9 倾角：15° 结构设计使用年限：25年 荷载 4.1恒载 Sgk= gk=19.8X10Xcos15° / （1.640X0.99） =0.118KN/ m2 4.2风荷载 垂直于建筑物表面上的风荷载标准值’应按下述公式计算： wk=PzX |lsX KzXwo 式中：Wk一风荷载标准值(KN/m2)： Bz-高度z处的风振系数： 卩s一风荷载体型系数； IXz一风压高度变化系数: wo—基本风压(KN/m2)； 风振系数Pz=1 体型系数a =15。 ? ? a — 鄭 -1.3 -1.4 -0.5 -0.S + 1.3 +1.4 十0.5 +0.6 中间偵按插入法计笋 ktsl=-1.325 kts2=-0.525 1^53=1.325 yO.535 离地高度小于30m的C类地区，卩z取值1 Wk( IX s1 )=1 X-1.325X1 X 0.55=-0.72875KN/m2 Wk( 4s2 ) =1 X0.525X1 X0.55=-0.28875KN/m2 Wk(ks3) =1 X1.325X1 X 0.55=0.72875KN/m2 Wk( |1 s4)=1X0.525X1 X0.55=0.28875KN/m2 4.3雪荷载 水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算： Sk= M- rSo 体型系数Rr取值1 (.倾角15’) C. C. C. C. 资料中给出基本雪压S。取值0.3KPa 得雪荷载值： Sk=lX0.3=0.3 KN/ m2 荷载组合 承载能力极限状态： S1=1.2 恒+1.4*风(?) +0.T1.4,雪 $2=1.2 恒+1.4*雪(+) +0.6*1.4*R S3=1.0 恒+1.4 风(?) 54=1.35 恒 正常使用极限状态 S1=1.0 恒+1.0 风(+ ) 1.0 (雪) S2=1.。恒+1.0 Pl (-) S3=1.0 恒 S=1.2 Sgk+1.4 wk+1.4X0.7 Sk =1.2X0.118+1.4X0.72875+1.4X0.7X0.3 =1.456 KN/m2 5 .钢结构有限元分析 七3区承载力极限状态下最不利荷载为:S1=1.2恒+1.4*雪( + )+061.4*风==1.2 X0.118+1.4X0.72875+1.4X0.7X0.3=1.456 KN/m2 梁均布线荷载 1.456X1.64/2=1.19 KN/ m 卩s4区承载力极限状态下最不利荷载为：S2=1.2恒+1.4,风(+ ) +0.6*1.4*雪二1.2 X0.118+1.4X0.3+1.4X0.7X0.28875=0.84 KN/m2 梁均布线荷载 0.84X 1.64/2=0.69 KN/ m 5.1有限元分析采用SAP2000非线性版 施加荷载 运行分析一后处理数据 5.2次梁计算采用C钢41*41进行校核 5.2.1 导轨截而：41*41*2*12100