输油管道设计管理复习资料.ppt

2、长输管道由哪几部分组成？ 例1： 某φ325×7的等温输油管，管路纵断面数据见下表。全线设有两座泵站，以“从泵到泵”方式工作。试计算该管线的输量为多少？ 解： 方法一：根据纵断面数据，只有64km处可能为翻越点，为此，分别按64km和终点分别计算输量，其中最小者即为管道应达到的输量。 说明： 如果题目中未给出站特性，但给出了每个站的单泵特性，并告诉了泵的组合方式，在进行计算前需要先根据单泵特性求出泵站的站特性。 1、对于并联泵站：若单泵特性为：H=a-bQ1.75，n1台相同型号的泵 并联，则站特性为： 例2 某φ325×7的热油管道全线有5座热泵站，管道允许的最高、最低输油温度分别为65℃和30℃，管道中心埋深处自然地温为2℃，所输油品比热为2100J/kg℃，平均密度为852kg/m3，油品65℃时的运动粘度为5.3×10-6m2/s，粘温指数为0.036，热泵站间距及管路总传热系数（以钢管外径计）见下表，各站维持进站油温30℃不变运行，摩擦升温忽略不计，站间距及各站间总传热系数K见下表。 1、热力条件最差（即KLR最大）的站间的允许最小输量即为全线的允许最小输量。5个站间的KLR分别为81.9、82.5、91.68、81 和86，故第三站间的允许最小输量即为全线的允许最小输量。 2、 管道输量： 说明： 1、在钢管表示方式φ325×7中，325为钢管外径，7为钢管壁厚； 2、在管道允许最小输量和轴向温降计算公式中，管道的直径要用钢管外径或钢管外径加2倍的防腐层厚度（根据题目要求而定）； 3、在摩阻计算公式中，管道直径要用内经，即钢管外径减2倍的钢管壁厚； 4、如果输量是以x万吨/年的单位给出的，且给出了管道的年运行天数为350天，则应当将输量x先化成以kg/s表示的输量G： 例3 某等温输油管，全线地形平坦。全线共设6座泵站，等间距布置。正常运行时，每站三台同型号的离心泵并联工作，输量为Q。如果管线输量减少1/3，请给出最佳的调节措施（开泵方案，已知管线流态为水力光滑区）。 由于压降减小一半，故可停开3座泵站；又由于输量减少1/3，故每座泵站又可停开1台泵，所以最佳的调节措施是：停开2、4、6泵站，1、3、5泵站各开2台泵。 (1)设计时使管线工作在紊流区，尽量不用副管，尽量采用简单流程及先进的检测仪表、阀门等； (2)运行中避免不满流，采用合理的输送顺序，终点及时切换，油品交替时避免停输等； (3)采取隔离措施； (4)采用“从泵到泵”的输送工艺； (5)确定合理的油品循环周期。 62、顺序输送中减少混油的主要措施 63、顺序输送中为什么会存在最优循环次数？ 顺序输送时，循环周期的长短(或循环次数的大小)直接影响首、末站油罐容量的大小及混油量的大小，循环周期长，循环次数就少，混油量就小，混油损失小，但油品输送间隔时间长，所需油罐容量大，投资费用高。总费用的大小与循环次数密切相关, 存在着总费用最小的经济循环次数。 已知：全线为水力光滑区，油品计算粘度ν=4.2×10-6m2/s， 首站泵站特性方程：H＝370.5-3055Q1.75 中间站泵站特性方程：H＝516.7-4250Q1.75 （Q：m3/s） 首站进站压力：Ｈs1＝20米油柱，站内局部阻力忽略不计。 64.2 122 94 83 0 高程(m) 76.4 64 55 26 0 里程(km) 5 4 3 2 1 测点 单位输量的水力坡降： 按里程64km处计算输量： 按终点计算输量： ，故64km处不是翻越点，管道输量为475.4m3/h。 方法二：先按终点计算输量，然后计算该输量下的水力坡降，然后分别计算该输量下从起点到64km处和到终点的总压降，判断翻越点，然后计算管道所达到的输量。 单位输量的水力坡降： 按终点计算输量： 水力坡降： 从起点到64km处的总压降： 从起点到终点的总压降： 故64km处不是翻越点，线路上不存在翻越点，Q0=475.4m3/h即为管道的输量。 2、对于串联泵站：若单泵特性为：H=a-bQ1.75，n2台相同型号的泵串联，则站特性为： 1、求该管道的允许最小输量Gmin； 2、用平均温度法计算输量为300t/h时第3站间的沿程摩阻损失 (已知流态为水力光滑区)。 2.00 1.80 2.40 2.20 1.95 K (w/m2℃) 43.0 45.0 38.2 37.5 42.0 站间距 (km) 5 4 3 2 1 站间编号 注：亦可分别计算各个站间允许的最小输量，其中最大者即为全线允许的最小输量。 解： kg/s 第三站的出站油温为： 第三站间的平均温度为： 平均粘度为： m2/s 体积流量： m3/s 流态为水力光滑区，β=0.0246，m=0.25 第三站间