大体积钢筋混凝土筏基施工 .docx

工程建筑学相关资料ENGINEERING ARCHITECTURE RELATED INFORMATION 工程建筑学相关资料 ENGINEERING ARCHITECTURE RELATED INFORMATION PAGE PAGE 1 大体积钢筋混凝土筏基施工  　　东一时区位于朝阳区建国路双会桥南1号，占地350000m2，总建筑面积450000m2.该项目由加拿大BDCL建筑设计公司担纲设计，拥有地标性塔楼、小高层板楼、多层板楼等多种建筑形式，自西向东自然形成城市区、过渡区、自然区三个主题区域。目前，由于混凝土结构在建设和使用过程中经常出现不同程度、不同形式的裂缝，而大体积混凝土结构出现裂缝更为普遍。针对结构裂缝在施工中常见且不易控制的问题，本文将结合东一时区1号-6号楼的大体积钢筋混凝土筏基施工情况，分析了温度对混凝土裂缝的影响，介绍了大体积钢筋混凝土结构裂缝控制的施工措施，以期能够为大家提供一些参考。 　　东一时区1号-6号楼包含两栋22层的高层楼、两栋多层框架楼、部分商业裙楼及地下两层。总建筑面积150300m2.该工程的基础为一整体平板式筏基，长185m，宽95m，基础埋深12.5m.然而，各个区域基础的厚度各不相同，裙楼处0.8m，A区、C区主楼1.5m，B区主楼2.5m，再通过宽0.8m、1.2m的后浇带将整体平板式筏基分成6块。基础混凝土强度等级为C30、S8自防水混凝土。周围外墙的施工缝位于筏板上表面200mm处。全部筏基混凝土浇筑量为28000m3，其中B区的混凝土浇筑量为17000m3. 　　大体积钢筋混凝土施工裂缝控制 　　大体积钢筋混凝土施工的关键是控制裂缝的产生，而裂缝控制涉及到施工、设计、环境等多方面因素。首先是控制材料的质量和混凝土配比，而重点是控制施工各阶段的温度。为了验算由温差和混凝土收缩所产生的温度应力，是否超过当时的基础混凝土的极限抗拉强度，我们进行了防裂的理论计算，以便制定有效防裂措施。假设选取平面尺寸及厚度较大的B2区进行验算，其短边长54.78m，厚度2.5m，2.5/54.78=0.048﹤0.2，符合均匀收缩的假定。 　　1.计算绝热温升值及各龄期的降温温差： 　　Tmax= WQ/CV=335×334720/（993.7×2400）=47℃ 　　龄期3d时水化热最大，其绝热温升值： 　　T3=0.65×Tmax =0.65×47=30.6℃ 　　各龄期混凝土的降温温差如下： 　　T（3-6）=1.41℃；T（6-9）=2.35℃；T（9-12）=4.23℃； 　　T（12-15）=4.7℃；T（15-18）=4.23℃；T（18-21）=2.8℃； 　　T（21-24）=1.9℃；T（24-27）=1.41℃；T（27-30）=0.47℃； 　　2.各龄期混凝土的收缩当量温差 　　按照：Ty（t）=εy（t）/α 　　εy（t）= εy（1-e-0.01t）。M1.M2.…。Mn 　　计算得：Ty（3-6）=1.35℃；Ty（6-9）=1.31℃；Ty（9-12）=1.37℃； 　　Ty（12-15）=1.26℃；Ty（15-18）=1.28℃；Ty（18-21）=1.18℃； 　　Ty（21-24）=1.15℃；Ty（24-27）=2.31℃；Ty（27-30）=1.10℃； 　　3.各龄期混凝土的综合温差 　　由各龄期的降温温差和收缩当量温差相加而得。如：T（3-6）=1.41+1.35=2.76℃ 　　4.各龄期混凝土弹性模量 　　按公式E（T）= Ec（1- e-0.09t）计算得： 　　E（3）= 0.26 ×105 （1 - e -0.09t）= 0.0616×105N/mm2 　　E（6）= 0.108×105N/mm2；E（9）= 0.1443×105N/mm2； 　　E（12）= 0.1716×105N/mm2；E（15）= 0.1924×105N/mm2； 　　E（18）= 0.2080×105N/mm2；E（21）= 0.2210×105N/mm2； 　　E（24）= 0.2370×105N/mm2；E（27）= 0.2371×105N/mm2； 　　E（30）= 0.2430×105N/mm2. 　　5.计算最大温度应力 　　综上所述，混凝土30d龄期抗拉强度为1. 75N/mm2，抗拉安全系数为1.76/1. 493 = l.172﹥1.15，能够满足要求，但富余量不大，虽然设计中钢筋布置较密，且配有抗裂筋，但还是应该采取防裂措施。底板混凝土内部的最高温度为：3d后的实际温度30.6℃+混凝土入模温度30℃= 60.6℃；混凝土表面温度可达到30℃-40℃。基于北京夏