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* ③求出口烟气动压头h动2： ④求烟囱底部烟气动压头h动1： 底部断面： 则流速ω01： * 烟囱中动压头增量： (3) 烟囱中的摩擦阻力： 烟气在烟囱中的平均温度： 烟囱平均内径： * 烟气在烟囱中的平均速度： * (4) 烟囱高度： * 对于交错式的管束排列：K错=(0.7~0.8)K直 5、气体通过散料层的压头损失 块状或粒状固体物料堆积组成的物料层叫作散料层。 在散料层中，料块之间形成不规则形状的孔隙，气体通过料层时发生摩擦和碰撞作用，因而消耗能量造成压头损失。 由于气流在散料层中的流动比较复杂，计算其压头损失时需要考虑很多影响因素。工程上为了便于计算，常采用下面较简单的实验公式： Pa * 式中： H——料层厚度，m； d——料块平均直径，m； ωo——标准状态下，空截面气流速度，m/s； ρo——标准状态下，气体的密度，kg/m3； ε——料层孔隙度，一般在0.4~0.5间变动， ρ料和ρ块为 料层(包括孔隙)与料块的密度； α——随物料及流动性质而变的系数。 * [例题1—13] 如图所示：计算烟气从连续加热炉尾部到烟囱底部 沿 途的压头损失(阻力)。已知条件：(1)标准状态时烟气流量 Vo=1800m3/h；(2)烟气离炉时温度为650℃，烟气在烟道中每米降温平均为3℃；(3)标准状态时烟气密度ρo=l.3kg/m3，外界空气密度(20℃时) ρo‘=l.2kg/m3； (4)图中有关尺寸为：截面积F1=0.4m2，F2=0.4×0.5m2， F3=0.5m2，H= 3.0m，L=20m，垂真烟道与水平烟道截面积相等，(5)烟道闸门的平均开启度按80%计。 * 解: (1) 炉尾90°转弯的阻力h1： Pa 式中：Κ——对于90°直角转变，根据 由表1 —6查得(取中间值)为0.66； ω0——对应于K值，应为烟道内的流速，按烟气流量及烟道 截面积求出： ， 为了便于以后的计算，先分别算出h局中的有关数值: * 将以上各有关数值代入上式中，可求出炉尾90°转弯的阻力为： h1=0.66×4.06×3.88=9.06 Pa (2) 垂直烟道到水平烟道90°转弯的阻力h2， Κ——按90°直角转弯前后截面积比等于1的条件， 由表1—6查得，Κ=1.20； t——考虑烟道降温，烟气至烟道转弯处的温度应为： t=650—3×H=650—3 × 3=641 ℃ * 将各数值代入h局公式中，可求得： h2=1.2×4.06×3.35=16.32 Pa (3) 水平烟道至烟囱底90°转弯的阻力h3 Κ——根据 ，查得Κ=0.85； t——到烟囱底部转弯处，烟气温度降，其值为： t=641—3×L=641—3×20=581 ℃ * ωo——水平烟道内的流速，故 的值未变。 h3=0.85×4.06 ×3.13=10.8 Pa (4) 烟道内摩擦阻力h摩 式中： ζ——摩擦阻力系数，对于砖砌烟道，一般可取0.05； L——烟道总长，L=3+20=23m； D——当量直径，则： * ——按前面计算4.06； t——烟道内烟气的平均温度，由烟气始末端的温度确定： ℃ 将以上各值代入h摩公式中可得： * 按局部阻力公式计算： (5) 烟道闸门的阻力h闸 Κ——根据烟道闸门开启度80%的给定条件由附表1查得Κ=0.62； t——烟气流至闸门处的温度，设闸门安置于水平烟道的中部 t=641—3×10=611 ℃ ωo——按附表1中规定取烟道内流速，故 仍为4.06。 * 将各值代入局部阻力公式中，可求得： h闸=0.62×4.06×3.24==8.16 Pa (6)垂直烟道内负位压头阻力h负位 垂直烟道内烟气下降，负位压头给它的阻力按位压头公式计算： h负位=Hg(ρ′—ρ) 式中： H——烟气下降的高度，题给为3m； ρ′——外界空气的实际密度，已知为1.2kg/m3； ρ——垂直烟道内烟气的实际密度， * 其中： t——垂直烟道内烟气的平均温度，应等于 ρ0——烟气0℃时的密度，已知为1.3； ℃； 将各值代入h负位 式中，可求得： h负位=Hg(ρ—ρ)=3 × 9.81(1.2—0.386)=23.96 Pa 综合以上计算，烟气从炉尾到烟囱底部沿途的总阻力 (压头损失)为： h总=9.06+16.32+10.8+34.2+8.16+28.96=102.5 Pa * 6、减少总压头损失的措施 设备的