往复式和离心式压缩机论文中英文对照资料外文翻译文献.doc

中英文对照资料外文翻译文献 离心式和往复式压缩机的工作效率特性 往复式压缩机和离心式压缩机具有不同的工作特性，而且关于效率的定义也不同。本文提供了一个公平的比较准则，得到了对于两种类型机器普遍适用的效率定义。这个比较基于用户最感兴趣的要求提出的。此外，对于管道的工作环境影响和在不同负载水平的影响给出了评估。 乍一看，计算任何类型的压缩效率看似是很简单的：比较理想压缩过程和实际压缩过程的工作效率。难点在于正确定义适当的系统边界，包括与之相关的压缩过程的损失。除非这些边界是恰好定义的，否则离心式和往复式压缩机的比较就变得有缺陷了。 我们也需要承认，效率的定义，甚至是在评估公平的情况下，仍不能完全回应操作员的主要关心问题：压缩过程所需的驱动力量是什么？要做到这一点，就需要讨论在压缩过程中的机械损失。 随着时间的推移效率趋势也应被考虑，如非设计条件，它们是由专业的流水线规定，或者是受压缩机的工作时间和自身退化的影响。 管道使用的压缩设备涉及到往复式和离心式压缩机。离心式压缩机用燃气轮机或者是电动马达来驱动。所用的燃气轮机，总的来说，是两轴发动机，电动马达使用的是变速马达或者变速齿轮箱。往复压缩机是低速整体单位或者是可分的“高速”单位，其中低速整体单位是燃气发动机和压缩机在一个曲柄套管内。后者单位的运行在750-1200rpm 范围内（1800rpm 是更小的单位）并且通常都是由电动马达或者四冲程燃气发动机来驱动。效率 要确定任何压缩过程的等熵效率，就要基于测量的压缩机吸入和排出的总焓h，总压力p，温度T和熵s，于是等熵效率 s 变为： h p disch s suct h p suct Tsuct s h p disch Tdisch h p suct Tsuct Eq.1并且加上测量的稳态质量流 m，吸收轴功率为： . m p h p disch Tdisch h p suct Tsuct m Eq.2考虑机械效率 m 。 理论（熵）功耗（这是绝热系统可能出现的最低功耗）如下： . Ptheor m h p disch s suct h p suct Tsuct Eq.3 。环境的热交换通流入和流出离心式压缩机的流量可以视为“稳态”常可以忽略。系统边界的效率计算通常是用吸入和排出的喷嘴。需要确定的是，系统边界要包含所有内部泄露途径，尤其是从平衡活塞式或分裂墙渗漏的循环路径。机械效率 m ，在描述轴承和密封件的摩擦损失以及风阻损失时可以达到 98和 99。 对于往复式压缩机，理论的气体马力也是由 Eq.3 给出的，?谖撼迤魃嫌魏团帕撼迤飨掠蔚奈团牌沽β龆Ｍ囱顾趸推湫灾识裕恿俳ノ恍枰喾矫娴南低忱纯刂坡龆吞峁└?，以及可以自然存在的来自管线的管流量离（包括往复式和离心式）和面积管道。对于任何一个低速或高速单位的歧管系统设计，使用了卷相结合，管道长度和压力降元素来创造脉动（声波）滤波器。这些歧管系统（过滤器）引起压力下降，因此必须在效率计算时考虑到。潜在的，从吸气压力扣除的额外压力不得不包含进残余脉动的影响。就像离心压缩机一样，传热就经常被忽视。 对于积分的机器，机械效率一般取为 95。对于可分机机械效率一般使用 97。这些数字似乎有些乐观，一系列数字显示，往复式发动机机械损失在 8-15之间，往复压缩机的在 6-12（参考 1 往复压 。缩机招致号码：库尔兹，R.，K.，光布伦，2007）工作环境 在这样的情况下，当压缩机在一个系统中运行时，管道长度 Lu上游和 Ld 下游，以及管道 pu 上游的初始压力和管道 pe 下游的终止压力均被视为常量，在管道系统中我们有一个压缩机运行的简单模型（图 1）。 图 1：管道段的概念模型（文献 2：库尔兹.R，M.由罗穆斯基， 。2006 年） 对于给定的，标准管线定量流动能力将在吸入阶段强加压力 p s ，在压缩机放电区强加压力 p d 。对于给定的管线， （ 压缩机站头部 H s ） k 1 k 1流（Q）关系可以近似表述为 H s C p Ts 1（Eq.4） C3 C 4 Q 2 1 2 pd其中 C3 和 C4 是常数（对于一个给定的管道几何）分别描述了管道两边的压力和摩擦损失（文献 2：库尔兹.R，M.由罗穆斯基， 。 2006 年） 除去其他问题，这意味着对于带管道系统的压缩机站，头部所需 。特别地，这一特点对于压缩流量扬程是由管道系统规定的（图 2）机需要的能力允许头部减量，按照规定的方式反之亦然。管道因此将不需要改变头部的流量恒定（或压力比）。 图 2：建立在 4 式上的机头流量关系。 在短暂的情况下（如包装其间），最初的操作条件遵循恒功率分布，如头部流量关系如下： Hs P m const （Eq.5） s s cons