《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2016）培训》.ppt

满堂脚手架和满堂支撑架立杆的验算部位 满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位： 1）当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段； 2）当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算； 3）当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段； 4）满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。 满堂脚手架和满堂支撑架的计算 满堂脚手架和满堂支撑架设计承载力的确定方法和双排脚手架完全相同。同时由于他们的破坏形式和脚手架结构具有相同的特点，因此在设计计算方法和计算公式上也基本一致。所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架在计算立杆轴力时考虑的施工荷载相对复杂，应根据实际情况确定；结构体系在布置上和脚手架结构不同，应根据不同结构布置查得相应的立杆计算长度系数m和计算长度附加系数k。 以不组合风荷载为例，立杆稳定性的计算公式： 。 —轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公式： 确定； ，l0=k?m2?h 或l0= k?m1?（h+2a）（仅用于满堂支撑架顶部立杆段，a —立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的长度；应不大于0.5m，当0.2m＜a＜0.5m时，相应的m1值按线性插入确定），所得l0取较大值。按照以上步骤，可以验算所计算部位立杆的稳定性。 目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少，对其结构特性－特别是剪刀撑的数量及布置方式对架体承载力的影响还认识不够充分，规范尚不能很好地总结归纳出不同形式的架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数的变化规律。 规范中架体的可计算范围： 满堂脚手架：立杆间距0.9~1.3m，架体高宽比≤2.0，结构跨数不少于4~5跨。 满堂支撑架：立杆间距0.4~1.2m，架体高宽比≤2.0~2.5，结构跨数不少于4~8跨。 此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。如所使用架体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。 满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆和水平杆与立杆间扣件的抗滑移。 满堂脚手架和满堂支撑架设计荷载的取值 架体上的荷载应根据实际情况确定。其永久荷载包含架体结构的自重，构、配件的重量和架体所承托的支承梁、板的重量。可变荷载包含施工荷载和风荷载。满堂脚手架规定了用于轻型钢结构及空间网格结构施工的均布荷载最低值为2.0 kN/m2，用于普通钢结构施工的均布荷载最低值为3.0 kN/m2。当架体用于混凝土结构施工时，作业层上荷载标准值的取值应符合《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定。立杆的轴力设计值根据立杆的负担面积计算并组合求得。规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，可方便施工查询和参考。 满堂脚手架和满堂支撑架的构造规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架的构造尺寸和相应的最大搭设高度。 常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸 序号 步距（m） 立杆间距（m） 支架高宽比不大于 下列施工荷载时最大允许高度（m） 2 kN/m2 3 kN/m2 1 1.7～1.8 1.2×1.2 2 17 9 2 1.0×1.0 2 30 24 3 0.9×0.9 2 36 36 4 1.5 1.3×1.3 2 18 9 5 1.2×1.2 2 23 16 6 1.0×1.0 2 36 31 7 0.9×0.9 2 36 36 8 1.2 1.3×1.3 2 20 13 9 1.2×1.2 2 24 19 10 1.0×1.0 2 36 32 11 0.9×0.9 2 36 36 12 0.9 1.0×1.0 2 36 33 13 0.9×0.9 2 36 36 注：1最少跨数应符合本规范附录c表c-1 规定 2脚手板自重标准值取0.35 kN/㎡ 3地面粗糙度为B类，基本风压Ｗo=0.35kN/m2 4立杆间距不小于1.2m×1.2m，施工荷载标准值不小于3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接的扣件 满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；满堂脚手架的高宽比不宜大于3；施工层不得超过1层。 当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部水平间隔6m～9m，竖向间隔4m～6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m×1.5m，架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按双排脚手架的规定进行计算。 满堂支撑架搭设高度不宜超过30m